Меню

Фундамент под пресс ножницы



Нормативные документы

Главное меню

СНиП 2.02.05-87 ФУНДАМЕНТЫ МАШИН С ДИНАМИЧЕСКИМИ НАГРУЗКАМИ
Автор Редактор контента
13.02.2013 г.

10. ФУНДАМЕНТЫ ПРЕССОВ

10.1. Требования настоящего раздела распространяются на проекти­рование фундаментов винтовых, кривошипных и гидравлических прессов.

10.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов прессов, кроме материалов, указанных в п.1.1, должны входить:

габаритные чертежи пресса с указанием вида выполняемых им технологических операций (штамповка, ковка, вырубка);

масса поступательно движущихся рабочих частей пресса; момент инерции вращающихся рабочих масс винтового пресса относительно оси винта; главные моменты инерции пресса;

скорости поступательного и вращательного движения рабочих частей пресса в момент соприкосновения ползуна с упаковкой; полная дефор­мация поковки в прессе штамповки или ковки, определяемая из графика рабочих нагрузок типовой поковки.

10.3. Фундаменты прессов следует проектировать, как правило, в виде жестких плит или монолитных блоков.

10.4. Фундаменты винтовых прессов, предназначенных для штамповки или ковки, следует рассчитывать с учетом импульса вертикальной силы и крутящегося момента относительно вертикальной оси следующим образом:

а) амплитуду вертикальных колебаний аz, м, фундамента следует определять по формуле (1) обязательного приложения 2, в которой значение коэффициента восстановления скорости удара Î следует принимать: при холодной штамповке и ковке Î = 0,5, при горячей штамповке и ковке Î = 0,25, а значение импульса вертикальной силы Jz, кН×с(тс×с), определяется по формуле

где то — масса поступательно движущихся рабочих частей пресса, т (тс×с 2 /м);

v — скорость поступательного движения рабочих частей пресса в момент удара, м/с;

б) амплитуды горизонтальных колебаний ah, y, м, фундамента следует определять по формулам (6) и (7) обязательного приложения 2; при этом значение Î то же, что в п.10.4а, а импульс момента Jy принимается равным

где qоz — момент инерции вращающихся рабочих масс пресса, т×м 2 (тс м×с 2 ), относительно оси винта;

w — угловая частота вращения винта в момент удара, с -1 , принимае­мая по заданию на проектирование.

10.5. Амплитуды вертикальных av, м, и горизонтальных ah,j, м, колебаний фундаментов кривошипных прессов при операциях штам­повки следует определять по формулам (2)-(5) обязательного приложения 2, в которых значение коэффициента Î = 0; импульс вертикальной силы Jz определяется экспериментальным путем; при отсутствии опытных данных допускается импульс вертикальной силы определять по формуле (59), умножая его значение на коэффициент h, который учитывает влияние жесткости поковки и наличие люфтов в кинематических парах криво­шипно-шатунного механизма; при 10 4 кН(10 3 тс) £ Fпот 4 кН(6,3×10 3 тс) допускается принимать h = Fпот/6,3×10 4 (h = Fпот/6,3×10 3 ), а при Fпот > 6,3×10 4 (6,3×10 3 тс) коэффициент h следует принимать равным 1; импульс момента Jj принимается равным импульсу крутящего момента от замедления вращения рабочих частей пресса, возникающего при выполнении штамповки, и определяется экспериментальным путем; при отсутствии опытных данных значение Jj, кН×м×с(тс×м×с), допускается определять по формуле

(61)

где Fпот — номинальное усилие пресса, кН(тс);

d — полная деформация поковки в процессе штамповки, м, опреде­ляемая из типового графика рабочих нагрузок для рассмат­риваемой модели пресса (рабочий ход ползуна);

wо — угловая частота вращения кривошипа, с -1 , принимаемая по зада­нию на проектирование.

При операциях вырубки амплитуду вертикальных колебаний фунда­мента az, м, следует определять по формуле (1) обязательного прило­жения 2, в которой коэффициент Î = 0, а значение импульса Jz следует определять экспериментальным путем; при отсутствии опытных данных допускается значение импульса Jz определять по формуле

(62)

где F | пот — номинальное усилие пресса, кН(тс), при операции вырубки;

w1 — угловая частота свободных колебаний станины, с -1 , определяе­ мая по формуле

(63)

где Кт — коэффициент вертикальной жесткости станины, кН/м (тс/м), принимаемый по заданию на проектирование;

mt — масса верхней части пресса, расположенной выше середины высоты станины, т(тс×с 2 /м).

10.6. Фундаменты гидравлических прессов, предназначенных для штамповки или ковки, следует рассчитывать на действие импульса вертикальной силы. При этом амплитуду вертикальных колебаний фундамента az cледует определять по формуле (1) обязательного прило­жения 2, принимая в ней коэффициент Î = 0, а значение импульса Jz — по формуле (59), в которой v — максимальная скорость опускания подвижной траверсы, м/с.

Источник

СНиП 2.02.05-87 Фундаменты машин с динамическими нагрузками. Часть 3

6. ФУНДАМЕНТЫ ФОРМОВОЧНЫХ МАШИН ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА СБОРНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОНА

6.1. Требования настоящего раздела распространяются на проектирование фундаментов следующих видов машин для производства (формования) сборных железобетонных изделий и конструкций :

вибрационных площадок на упругих опорах ;

виброударных площадок на упругих опорах ;

ударных (кулачковых) площадок со свободным падением движущихся частей ;

стационарных и скользящих виброштампов.

6.2.В состав исходных данных для проектирования фундаментов машин , указанных в п. 6.1 , кроме материалов , перечисленных в п. 1.1 , должны входить :

масса подвижных частей площадки ;

схема расположения , тип и жесткость упругих опор ;

число оборотов в минуту и амплитуда возмущающих сил вибратора , момент эксцентриков вибратора ;

значение безынерционной пригрузки ;

высота падения ударной части площадки ;

расположение и размеры рабочих мест , если технологическим процессом производства не предусматривается дистанционное управление работой данной формовочной машины.

6.3. Фундаменты под формовочные машины для производства сборного железобетона следует проектировать массивными в виде плит или блоков.. Фундаменты следует армировать в соответствии с требова­ниями п. 1.15.

6.4. Рабочее место на фундаменте должно быть защищено от вибраций в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.012-78.

6.5. При формовании изделий в высоких формах (например , кассетных) обслуживающие площадки вокруг форм (кассет) не допус­кается опирать на фундаменты формовочных машин и соединять с ними.

6.6. Фундаменты под вибрационные , виброударные и ударные площадки , а также под стационарные виброштампы следует проекти­ровать таким образом , чтобы центр тяжести площади подошвы фунда­мента и центр жесткости упругих опор , а также линии действия равнодействующей возмущающих сил вибратора или ударов распола­гались , как правило , по одной вертикали.

Эксцентриситет равнодействующей возмущающих сил вибратора или линии действия ударов по отношению к центру тяжести площади подошвы фундамента не должен превышать : для вибрационных площадок и стационарных виброштампов 3% , а для виброударных и ударных площадок 1% размера стороны подошвы фундамента , в направлении которой смещается равнодействующая.

6.7. Амплитуды вертикальных колебаний av фундаментов под вибрационные площадки на упругих опорах следует определять по формулам (35)-(38) обязательного приложения 1 , в которых динамическую нагрузку на фундамент Fv , кН(тс) , следует вычислять по формуле

где Мехс — момент эксцентриков вибратора , кН × м(тс × м) , принимаемый по заданию на проектирование ;

то — масса подвижных частей площадки вместе с формуемым изделием , т(тс × с 2 /м) , которая не учитывается при определении массы всей установки т (п. 5 обязательного приложения 1) ;

К — суммарный коэффициент жесткости опор , кН/м (тс/м) , при­нимаемый по заданию на проектирование.

6.8. Для фундаментов виброударных и ударных площадок следует предусматривать , как правило , виброизоляцию.

Расчет амплитуд вертикальных колебаний аz невиброизолированных фундаментов следует производить по формуле (1) обязательного приложения 2 , в которой Jz = mo v , коэффициент восстановления скорости удара принимают Î =0 , 5 ; скорость удара v , м/с , следует вычислять для ударных площадок по формуле (43) (см. п. 4.6) , а для виброударных — по формуле

где Fv — расчетное значение возмущающей силы вибратора , кН , (тс) ;

mо — масса подвижных частей , включая массу формы с бетоном , т (тс × с 2 /м) ;

w — угловая частота вращения , с -1 .

6.9. Амплитуды вертикальных колебаний аv фундаментов вибро­штампов следует определять по формуле (35) обязательного приложения 1 , в которой величины az и a | z , м , следует вычислять по формулам :

В формулах (55) , (56) :

Fv — расчетное значение вертикальной составляющей возмущающих сил машины , кН(тс) ;

е — эксцентриситет ее приложения , м , принимаемый для стацио­нарных виброштампов равным нулю ;

т — масса фундамента , засыпки грунта на его обрезах , неподвижных частей машины и формуемого изделия , т(тс × с 2 /м) ;

q j — момент инерции массы фундамента , засыпки грунта на его об­резах , неподвижных частей машины и формуемого изделия относительно оси , проходящей через общий центр тяжести перпендикулярно плоскости колебаний , т × м 2 (тс × м × с 2 ) ;

l j — угловая частота вращательных колебаний фундамента , с -1 , опре­деляемая по формуле (29) обязательного приложения 1 , в которой q j о — момент инерции массы фундамента , засыпки грунта на его обрезах , неподвижных частей машины и формуемого изделия относительно оси , проходящей через центр тяжести подошвы фундамента перпендикулярно плоскости колебаний , т × м 2 (тс × м × с 2 ) ;

w , l z , l — то же , что и в формулах обязательного приложения 1.

7. Фундаменты оборудования копровых бойных площадок

7.1. Требования настоящего раздела распространяются на проек­тирование фундаментов (оснований) копровых бойных площадок копровых цехов и скрапоразделочных баз.

7.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов оборудования копровых бойных площадок , кроме материалов , указанных в п.1.1 , должны входить :

масса ударной части копра , т(тс с 2 /м) , и высота ее падения , м ;

размеры в плане площади , на которой производится разбивка (разделка) скрапа ;

данные о расположении копра по отношению к существующим и проектируемым зданиям и сооружениям.

7.3. Конструкции бойных площадок следует назначать в зависимости от расчетного сопротивления грунтов основания Ro , определяемого по СНиП 2.02.01-83 , и энергии ударной части копра.

7.4. В грунтах с расчетным сопротивлением Ro ³ 200 кПа (2кгс/см 2 ) и при энергии ударной части копра до 300 кДж (30тс × м) копровые бойные площадки следует устраивать в виде стальных плит (шабота) , укладываемых по слою болванок или мартеновских козлов и мелкого скрапа толщиной не менее 1м , заполняющих котлован глубиной не менее 2м.

7.5. В грунтах с расчетным сопротивлением Ro 200 кПа (2кгс/см 2 ) и при энергии ударной части копра до 300 кДж (30тс × м) под стальными плитами (шаботом) болванки или мартеновские козлы и мелкий скрап (согласно п. 7.4) следует укладывать по подстилающей песчаной подушке толщиной не менее 1м , устроенной на железобетонной плите толщиной 1-1 , 5м.

7.6. В грунтах с расчетным сопротивлением Ro ³ 200 кПа (2кгс/см 2 ) и при энергии ударной части копра более 300 кДж (30тс × м) копровые бойные площадки следует устраивать в виде стальных плит (шаботов) , укладываемых по слою болванок или мартеновских козлов и мелкого скрапа толщиной не менее 1 , 5м и подстилающему слою песка толщиной не менее 1м , ограждаемых железобетонным цилиндром или коробом.

7.7. В грунтах с расчетным сопротивлением , Ro 200 кПа (2кгс/см 2 ) и при энергии ударной части копра более 300 кДж (30тс × м) копровые бойные площадки следует устраивать в виде железобетонных корыто­образных прямоугольных или круглых в плане конструкций (фунда­ментов) , в которых размещаются стальные плиты (шаботы) , уложенные на подшаботную прокладку , выполняемую , как правило , из трех слоев : нижнего защитного — в виде нескольких щитов из дубовых брусьев общей толщиной до 800 мм ; среднего амортизирующего — в виде многослойной конструкции из чередующихся слоев чугунной стружки толщиной 80-100мм и стальных листов толщиной не менее 20 мм ; верхнего — из броневых плит толщиной 30-100мм , на которых размещаются стальные блюмы.

7.8. Железобетонные конструкции фундаментов под оборудование копровых бойных площадок следует проектировать монолитными.

7.9. Шабот копровой бойной площадки должен устраиваться из стальных плит толщиной не менее 0 , 5м ; ориентировочную массу шабота тап , т (тс × с 2 /м) , следует принимать не менее 0 , 5 тоhо , где то и hо — соответственно масса , т(тс × с 2 /м) , и высоте падения , м , ударной части копра.

7.10. Боковые стенки железобетонных ограждений следует защищать по всей поверхности изнутри и поверху стальными плитами толщиной не менее 50мм , прикрепленными к деревянным брусьям сечением не менее 150х150 мм.

Для уменьшения разлета осколков разбиваемого лома стенки железобетонных ограждений выше уровня шабота (на высоту не менее половины наибольшего размера в плане) следует устраивать наклонными внутрь на 7-10 0 .

7.11. Минимальные расстояния от копровых бойных устройств до фундаментов строительных конструкций зданий и сооружений следует принимать по табл. 12.

Растояние от копровых бойных устройств до фундаментов строительных конструкций , м (не менее) , при массе ударной части копра то , т

Скальные и полускальные

Крупнообломочные , песчаные су­хие пылевато-глинистые с показа­те­лем текучести IL 0 (в том числе лессовидные)

Песчаные влажные , пылевато-глинистые с показателем теку­чести 0 £ IL £ 1

Песчаные водонасыщенные , пы­левато-глинистые с показателем текучести IL > 1

Примечание. При возведении копровых установок на водонасыщенных песчаных и текучей консистенции пылевато-глинистых грунтах следует искусственно укреплять основания фундаментов строительных конструкций (копровых цехов и скрапоразделочных баз) , расположенных на расстояниях , меньших указанных в табл. 12.

8. ФУНДАМЕНТЫ ДРОБИЛОК

8.1. Требования настоящего раздела распространяются на проекти­рование фундаментов щековых , конусных (гирационных) и молотковых (ударных) дробилок.

8.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов дробилок , кроме материалов , указанных в п. 1.1 , должны входить :

значения горизонтальной и вертикальной составляющих равно­действующей динамических нагрузок Fп и их места приложения соответственно относительно верхней грани фундамента дробилок и вертикальной оси , проходящей через центр тяжести дробильной установки ;

частота вращения вала эксцентрика для конусных дробилок или главного вала для других видов дробилок ;

масса вращающихся частей ; число и масса молотков , расстояние от оси вращения до центра тяжести молотка для молотковых дробилок ;

масса корпуса дробилок , масса заполнения.

8.3. Монолитные фундаменты дробилок следует проектировать преимущественно стенчатыми из двух стен (между которыми пропус­кается транспортер) , нижней и верхней плиты (или двух верхних поперечных ригелей).

8.4. Сборно-монолитные фундаменты дробилок следует проекти­ровать стенчатыми или рамными , предусматривая нижнюю плиту и верхние ригели из монолитного железобетона.

8.5. Групповые фундаменты под несколько дробилок следует преду­сматривать при расположении дробилок :

одноярусном — стенчатыми или рамными ;

двух- или трехъярусном — стенчатыми.

При этом сборно-монолитные фундаменты следует проектировать , как правило , из блоков или стен , опирающихся на монолитную нижнюю плиту и связанных поверху монолитными обвязками.

8.6. Подошве отдельных фундаментов конусных дробилок следует придавать , как правило , квадратную форму , а фундаментам дробилок ос­тальных видов — прямоугольную , вытянутую в направлении действия динамических нагрузок.

8.7. Расчет колебаний фундаментов дробилок сводится к определению наибольшей амплитуды горизонтальных колебаний верхней грани фундамента.

Расчет следует выполнять в соответствии с требованиями п. 1.20 и обязательного приложения 1.

8.8. Расчет колебаний фундаментов конусных дробилок , имеющих прямоугольную форму подошвы , следует производить в плоскости , совпадающей с направлением меньшего размера подошвы.

8.9. Рамные фундаменты дробилок следует рассчитывать по прочности на действие веса всех элементов установки с учетом веса заполнения и силы Fd , заменяющей динамическое действие машины , в соответствии с указаниями пп. 1.22 и 1.23.

Значение Fd следует определять по формуле (3) , в которой нормативное значение динамической нагрузки Fп устанавливается по заданию на проектирование , а коэффициент надежности по нагрузке и коэффициент динамичности следует принимать по табл. 4.

Нормативное значение динамической нагрузки Fп , кН(тс) , для молотковых дробилок при отсутствии данных завода-изготовителя допускается определять по формуле

где то — масса вращающихся частей дробилки , т(тс × с 2 /м) ;

е — эксцентриситет массы то , принимаемый равным 0 , 001м ;

w — угловая частота вращения массы то , с -1 .

8.10. При расчете прочности фундаментов молотковых дробилок следует производить проверку на отрыв молотка , при этом нормативное значение динамической нагрузки следует определять по формуле (57) , принимая в ней массу то равной массе одного молотка , а эксцентриситет е — расстоянию от оси вращения до центра тяжести молотка.

9. ФУНДАМЕНТЫ МЕЛЬНИЧНЫХ УСТАНОВОК

9.1. Требования настоящего раздела распространяются на проектирование фундаментов мельничных установок с коротким барабаном (стержневых , шаровых , рудно-галечных и др.) и трубчатых (при отношении длины барабана к диаметру более трех).

9.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов мельничных установок , кроме материалов , указанных в п. 1.1 , должны входить :

моменты инерции масс барабана и ротора электродвигателя , крутильная жесткость вала и передаточное число зубчатой передачи ;

расстояние от оси вращения барабанов мельничных установок до верхней грани фундамента ;

полная масса корпуса мельничных установок , масса заполнения.

9.3. Фундаменты мельничных установок следует проектировать , как правило , монолитными или сборно-монолитными.

9.4. Фундаменты трубчатых мельниц следует проектировать , как правило , в виде ряда поперечных (по отношению к оси мельницы) П-образных рам , опирающихся на отдельные железобетонные плиты , а мельниц с коротким барабаном — в виде общих массивных плит с поперечными стенами или рамами для опирания частей машины.

Для уменьшения уровня вибраций следует объединять поверху рамные фундаменты под отдельные мельницы общей железобетонной плитой.

Примечания. 1. Допускается проектировать отдельные опоры трубчатых мельниц в виде поперечных стен на отдельных плитах.

2. При скальных и крупнообломочных грунтах допускается опирать стены , поддерживающие части мельниц с коротким барабаном , на отдельные плиты.

3. Установка двигателя , редуктора и одной из опор мельницы на разных фундаментах , не связанных жестко между собой , не допускается.

9.5. Расчет колебаний фундаментов мельничных установок следует производить на действие случайной динамической нагрузки , вызываемой движением заполнителя в барабане.

9.6. Амплитуды горизонтальных колебаний верхней грани массивных , стенчатых и рамных фундаментов мельничных установок от действия случайной динамической нагрузки следует определять по формулам обязательного приложения 3.

9.7. Собственная угловая частота колебаний фундаментов мельниц должна отличаться не менее чем на 25% от собственной угловой частоты l sh крутильных колебаний вала электродвигателя , определяемый по формуле

где q 1 — момент инерции массы барабана с загрузкой относительно его оси вращения т × м 2 (тс × м × с 2 ) ;

q 2 — момент инерции массы ротора электродвигателя относительно его оси вращения , т × м 2 (тс × м × с 2 ) ;

К — крутильная жесткость вала , соединяющего ротор двигателя с приводной шестерней , кН × м/рад (тс × м/рад) ;

i — передаточное число зубчатой пары (шестерни и зубчатого венца барабана).

9.8. Расчет прочности элементов конструкций фундаментов мельниц надлежит производить с учетом действия следующих нагрузок :

расчетного значения веса элементов конструкций и частей мельницы с учетом веса заполнения ;

горизонтальной составляющей расчетной динамической нагрузки Fd , кН(тс) , приложенной к данной опоре и определяемой по формуле (3) , в которой значения коэффициентов надежности по нагрузке и динамич­ности следует принимать в соответствии с табл. 4 , а величину Fn — равной : для трубчатых мельниц 0 , 2Gm ; для мельниц с коротким барабаном 0 , 1 Gm , где Gm — часть нормативного значения веса мельницы (без мелющих тел и заполнения) , приходящаяся на данную опору , кН(тс).

10. ФУНДАМЕНТЫ ПРЕССОВ

10.1. Требования настоящего раздела распространяются на проекти­рование фундаментов винтовых , кривошипных и гидравлических прессов.

10.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов прессов , кроме материалов , указанных в п.1.1 , должны входить :

габаритные чертежи пресса с указанием вида выполняемых им технологических операций (штамповка , ковка , вырубка) ;

масса поступательно движущихся рабочих частей пресса ; момент инерции вращающихся рабочих масс винтового пресса относительно оси винта ; главные моменты инерции пресса ;

скорости поступательного и вращательного движения рабочих частей пресса в момент соприкосновения ползуна с упаковкой ; полная дефор­мация поковки в прессе штамповки или ковки , определяемая из графика рабочих нагрузок типовой поковки.

10.3. Фундаменты прессов следует проектировать , как правило , в виде жестких плит или монолитных блоков.

10.4. Фундаменты винтовых прессов , предназначенных для штамповки или ковки , следует рассчитывать с учетом импульса вертикальной силы и крутящегося момента относительно вертикальной оси следующим образом :

а) амплитуду вертикальных колебаний аz , м , фундамента следует определять по формуле (1) обязательного приложения 2 , в которой значение коэффициента восстановления скорости удара Î следует принимать : при холодной штамповке и ковке Î = 0 , 5 , при горячей штамповке и ковке Î = 0 , 25 , а значение импульса вертикальной силы Jz , кН × с(тс × с) , определяется по формуле

где то — масса поступательно движущихся рабочих частей пресса , т (тс × с 2 /м) ;

v — скорость поступательного движения рабочих частей пресса в момент удара , м/с ;

б) амплитуды горизонтальных колебаний ah , y , м , фундамента следует определять по формулам (6) и (7) обязательного приложения 2 ; при этом значение Î то же , что в п.10.4а , а импульс момента J y принимается равным

где q оz — момент инерции вращающихся рабочих масс пресса , т × м 2 (тс м × с 2 ) , относительно оси винта ;

w — угловая частота вращения винта в момент удара , с -1 , принимае­мая по заданию на проектирование.

10.5. Амплитуды вертикальных av , м , и горизонтальных ah , j , м , колебаний фундаментов кривошипных прессов при операциях штам­повки следует определять по формулам (2)-(5) обязательного приложения 2 , в которых значение коэффициента Î = 0 ; импульс вертикальной силы Jz определяется экспериментальным путем ; при отсутствии опытных данных допускается импульс вертикальной силы определять по формуле (59) , умножая его значение на коэффициент h , который учитывает влияние жесткости поковки и наличие люфтов в кинематических парах криво­шипно-шатунного механизма ; при 10 4 кН(10 3 тс) £ Fпот 6 , 3 × 10 4 кН(6 , 3 × 10 3 тс) допускается принимать h = Fпот/6 , 3 × 10 4 ( h = Fпот/6 , 3 × 10 3 ) , а при Fпот > 6 , 3 × 10 4 (6 , 3 × 10 3 тс) коэффициент h следует принимать равным 1 ; импульс момента J j принимается равным импульсу крутящего момента от замедления вращения рабочих частей пресса , возникающего при выполнении штамповки , и определяется экспериментальным путем ; при отсутствии опытных данных значение J j , кН × м × с(тс × м × с) , допускается определять по формуле

где Fпот — номинальное усилие пресса , кН(тс) ;

d — полная деформация поковки в процессе штамповки , м , опреде­ляемая из типового графика рабочих нагрузок для рассмат­риваемой модели пресса (рабочий ход ползуна) ;

w о — угловая частота вращения кривошипа , с -1 , принимаемая по зада­нию на проектирование.

При операциях вырубки амплитуду вертикальных колебаний фунда­мента az , м , следует определять по формуле (1) обязательного прило­жения 2 , в которой коэффициент Î = 0 , а значение импульса Jz следует определять экспериментальным путем ; при отсутствии опытных данных допускается значение импульса Jz определять по формуле

где F | пот — номинальное усилие пресса , кН(тс) , при операции вырубки ;

w 1 — угловая частота свободных колебаний станины , с -1 , определяе­ мая по формуле

где Кт — коэффициент вертикальной жесткости станины , кН/м (тс/м) , принимаемый по заданию на проектирование ;

mt — масса верхней части пресса , расположенной выше середины высоты станины , т(тс × с 2 /м).

10.6. Фундаменты гидравлических прессов , предназначенных для штамповки или ковки , следует рассчитывать на действие импульса вертикальной силы. При этом амплитуду вертикальных колебаний фундамента az cледует определять по формуле (1) обязательного прило­жения 2 , принимая в ней коэффициент Î = 0 , а значение импульса Jz — по формуле (59) , в которой v — максимальная скорость опускания подвижной траверсы , м/с.

11. ФУНДАМЕНТЫ ПРОКАТНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

11.1. Требования настоящего раздела распространяются на проекти­рование фундаментов основного и вспомогательного оборудования прокатных и трубных цехов , а также оборудования непрерывного литья заготовок.

11.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов прокатного оборудования , кроме материалов , указанных в п.1.1 , должны входить :

план основных осей оборудования с привязкой к осям здания , а также основные отметки оборудования ; план и разрезы помещений техничес­кого подвала или этажа ;

данные о расположении лотков для гидравлического смыва окалины и возможные входы в траншеи лотков , а также данные о расположении мест возможного появления производственных вод ;

указания о расположении мест , где необходимо устройство лестниц , монтажных проемов , ограждений и перекрытий ;

данные для определения значений монтажных нагрузок , распола­гаемых в пределах перекрытия подвала и возле него , в виде плана , на котором указываются следующие основные зоны действия нагрузок : от стационарного технологического оборудования , от временно размещае­мого , сменного оборудования при ремонтах с указанием веса , габари­тов , числа монтажных единиц и минимальных проходов для наиболее тяжелого оборудования (сменные клети , валки с подушками и т.п.) ; данные для определения временных нагрузок от подвижного транспорта , содержащие характеристики и количество транспортных средств ; данные для определения нагрузок в местах складирования металла (веса и размеры типовых вариантов штабелей , пирамид и т.п. с указанием проходов между ними) ; временную нагрузку от остального оборудо­вания допускается задавать в виде сплошной равномерно распределенной нагрузки.

11.3. Под основное и вспомогательное прокатное оборудование следует проектировать массивные монолитные бетонные и железо­бетонные фундаменты с необходимыми вырезам , отверстиями и кана­лами или облегченные (рамного или стенчатого типа) монолитные или сборно-монолитные железобетонные фундаменты с использованием полостей и устройством в становых пролетах общих и местных технических этажей или подвалов ; при этом установку рабочей и шестеренной клетей , редуктора и приводного двигателя следует предусматривать на общем фундаменте. Такие общие облегченные фундаменты следует устраивать из верхней и нижней плит , соединенных стойками и стенами или массивными устоями (опорами) , отделенными швами от рабочей площадки и здания.

Оборудование мелкосортных , проволочных и штрипсовых станов допускается размещать в пролетной части верхней фундаментной плиты. Основное оборудование крупносортных и среднесортных станов следует размещать над несущими опорами (стойками или стенами). Рабочие и шестеренные клети листовых , толстолистовых , рельсобалочных и других тяжелых станов следует устанавливать на массивные устои.

11.4. В случае , если заложение всех участков фундаментов прокатного оборудования и оборудования непрерывного литья заготовок на одной отметке по глубине приводит к перерасходу материалов , допускается отдельные участки фундаментов закладывать на разной глубине.

Фундаменты , разделенные глубокими открытыми каналами (напри­мер , каналами для смыва окалины) , следует связывать поверху железо­бетонными распорками через 3-6 м , расположение которых должно быть увязано с расположением оборудования.

11.5. Армирование фундаментов следует производить в соответствии с указаниями разд. 1. При этом верхнюю арматуру массивных фунда­ментов следует укладывать только под станинами оборудования с динамическими нагрузками.

Диаметры стержней нижней арматуры следует принимать не менее 16 мм для фундаментов длиной до 30м и 20мм — длиной свыше 30м.

11.6. Под станинами оборудования , воспринимающими система­тически действующие ударные нагрузки , следует предусматривать уста­новку 2-3 сеток , располагаемых в соответствии с указаниями п.1.15. При этом верхние сетки , доходящие до края фундамента , следует загибать вниз вдоль вертикальной грани на длину 15 диаметров загибаемых стержней.

11.7. При наличии местных воздействий от лучистой теплоты , ударов кусками падающей окалины и т.п. вертикальные грани фундамента следует армировать сетками из стержней диаметром 12мм с квадратными ячейками размером 200мм.

11.8. Расчет колебаний массивных фундаментов под прокатное оборудование выполнять не требуется.

Расчет прочности элементов фундаментов выполняется в соответствии с указаниями пп.1.22 и 1.23. При этом нагрузки , возникаю­щие при работе оборудования в исключительных случаях , например , при резком нарушении технологического процесса , и нагрузки , возникающие при авариях (поломка шпинделей , соединительных муфт и т.п.) , относятся к временным особым нагрузкам.

12. ФУНДАМЕНТЫ МЕТАЛЛОРЕЖУЩИХ СТАНККОВ

12.1. В состав исходных данных для проектирования фундаментов металлорежущих станков , кроме материалов , указанных в п. 1.1 , должны входить :

чертеж опорной поверхности станины станка с указанием опорных точек , рекомендуемых способов установки и крепления станка ;

данные о значениях нагрузок на фундамент : для станков с массой до 10т — общая масса станка , а для станков с массой более 10т — схема расположения статических нагрузок , передаваемых на фундамент ;

для станков , требующих ограничения упругого крена фундамента , — данные о предельно допустимых изменениях положения центра тяжести станка в результате установки тяжелых деталей и перемещения узлов станка (или максимальные значения масс деталей , массы подвижных узлов и координаты их перемещения) , а также данные о предельно допустимых углах поворота фундамента относительно горизонтальной оси ;

данные о классе станков по точности , а также о жесткости станины станков , о необходимости обеспечения жесткости за счет фундамента и о возможности частой перестановки станков ;

для высокоточных станков — указания о необходимости и рекомен­дуемом способе их виброизоляции : кроме того , в особо ответственных случаях для таких станков (например , при установке высокоточных тяжелых станков или при установке высокоточных станков в зоне интенсивных колебаний оснований) в исходных данных для проекти­рования должны содержаться результаты измерений колебаний грунта в местах , предусмотренных для установки станков , и другие данные , необходимые для определения параметров виброизоляции (предельно допустимые амплитуды колебаний фундамента или предельно допусти­мые амплитуды колебаний элементов станка в зоне резания и т.п.)

12.2. Станки в зависимости от их массы , конструкции и класса точности допускается устанавливать на бетонном подстилающем слое пола цеха , на устроенные в полу утолщенные бетонные или железо­бетонные ленты (ленточные фундаменты) или на массивные фундаменты (одиночные или общие).

12.3. На подстилающем слое пола цеха следует устанавливать станки с массой до 10т (при соответствующем обосновании до 15т) нормальной и повышенной точности с жесткими и средней жесткости станинами , для которых l/h 8 (где l — длина , м , h — высота сечения станины станка , м) , а также высокоточные , виброизоляцию которых допускается осуществлять при помощи упругих опор , расположенных непосредственно под стани­ной станка.

На устраиваемые в полу цеха утолщенные бетонные или железо­бетонные ленты допускается устанавливать станки с массой до 30т.

12.4. На фундаменты следует устанавливать станки следующих видов :

с нежесткими станинами с отношением l/h ³ 8 и с составными станинами , в которых требуемая жесткость обеспечивается за счет фундамента ;

с массой более 10т (или 15т при соответствующем обосновании) при толщине бетонного подстилающего слоя пола , недостаточной для уста­новки станков данной массы ;

высокоточные , для виброизоляции которых необходима установка специальных фундаментов.

Примечание. Установка высокоточных станков на общие фундаменты допускается только в случаях , если в числе группы станков , устанавливаемых не один фундамент , отсутствуют такие , при работе которых будут возникать динамические нагрузки , вызывающие колебания с амплитудами , превышающими предельно допустимые , указанные в задании на проектирование.

12.5. Для высокоточных станков , устанавливаемых на виброизо­лированных фундаментах и требующих периодической юстировки , реко­мендуется использовать комбинированные упруго-жесткие опорные элементы , позволяющие переходить от упругой установки фундамента , обеспечивающей его виброизоляцию , к жесткой.

При проектировании виброизолированных фундаментов станков на резиновых ковриках должны быть предусмотрены устройства , обеспе­чивающие возможность смены этих ковриков.

12.6. Для одиночных фундаментов станков нормальной и повышенной точности с массой до 30т высоту фундамента следует принимать в соответствии с данными , приведенными в табл. 13 , а для станков с массой более 30т — назначать из условия обеспечения необходимой жесткости станины за счет фундамента , а также из конструктивных соображений в (в частности , в зависимости от глубины приямков).

12.7. Высоту общих фундаментов станков нормальной и повышенной точности следует определять по результатам расчета фундамента по прочности и жесткости с учетом минимально необходимой высоты (см. табл. 13) , обеспечивающей требуемую жесткость станины отдельных станков , а также из конструктивных соображений , особенностей данного вида станка и условий его обслуживания.

12.8. Фундаменты станков следует армировать сетками из стержней диаметром 8-10 мм с квадратными ячейками размером 300 мм , укладываемыми на расстоянии 20-30 мм от верхней и нижней граней фундамента.

12.9. Установку станков допускается производить как без крепления , так и с креплением фундаментными болтами. При этом крепление станков фундаментными болтами обязательно :

при необходимости обеспечения совместной работы станины с фундаментом (например , станков высокой точности , устанавливаемых на одиночные фундаменты , или станков с нежесткими станинами , в которых требуемая жесткость станины обеспечивается за счет фундамента) ;

при динамических нагрузках от возвратно-поступательно переме­щающихся масс (например , в продольно-строгальных станках) или от вращающихся неуравновешенных масс , которые могут вызвать переме­щения фундамента при работе на скоростных режимах (например , в токарных и фрезерных станках).

Источник

Читайте также:  Чем стянуть опалубку фундамента

Строим правильно © 2021
Внимание! Информация, опубликованная на сайте, носит исключительно ознакомительный характер и не является рекомендацией к применению.